Курсовая Работа Котлы Дквр
Размещено на Государственный комитет РФ по высшему образованию Пермский государственный технический университет Кафедра электрификации и автоматизации горных предприятий Группа ЭПУ-01 КУРСОВОЙ ПРОЕКТ Автоматизация парового котла ДКВР 20 - 13 Выполнил: студент Сопов С.А. Проверил: преподаватель Сажин Р.А. Пермь 2005 г. КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ КОТЕЛЬНОЙ автоматизация паровой котел Котельная Теплогорского литейно-механического завода предназначена для выработки пара отпускаемого для приготовления горячей воды и отопления цехов.
Система теплоснабжения закрытая. Топливом для котельной служит газ теплотой сгорания Qн = 8485 ккал/м3.
Котельная оборудована двумя котлами ДКВР - 20/13 без пароперегревателей. Производительность котла в соответствии с расчетными данными 28 т/час. Давление пара 13 кгс/см2.
Максимальное количество тепла, выдаваемого котельной в виде горячей воды составляет 100%. Возврат конденсата 10%.
- Энергетика: Паровые котлы ДКВР (двухбарабанные водотрубные реконструированные). В в е д е н и е. П а р о в ы е к о т л ы ДКВР.( двухбарабанные водотрубные реконструированные ). Пояснительная записка к курсовому проекту «Детали машин» Содержание: Введение (характеристика, назначение). Двигателя и кинематический расчет. Поверочный тепловой расчет котла Е-25-24 225 ГМ. МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ ДОНБАССКИЙ ГОРНО-МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ Кафедра АСУТП Курсовой проект по курсу: «Котельные и турбинные установки».
- Купить курсовую работу на тему «Поверочный расчет парового котла ДКВР-10-13», оценка 5.0, уникальность 100%. Скачать курсовую работу.
Исходная вода для питания котлов - речная осветленная или артезианская. Котельный агрегат ДКВР - 20/13 рис.3 комплектуется одноходовым чугун ным экономайзером системы ВТН с трубами длиной 3м. Регулятор питания установлен до ВЭК, неотключаемый как по газу, так и по воде. Предусмотрена сгонная линия с автоматическим устройством для ограничения повышения температуры воды после ВЭК выше 1740С. Движение газов в экономайзере сверху вниз. Газы из экономайзера направляются к дымососу, установленному в стенах котельной.
Дутьевой вентилятор монтируется под котлом. Забор воздуха вентилятором осуществляется по металлическому воздуховоду.
Нагнетательный воздух к горелочному устройствам проходит в фундаменте котла. Котел оборудован тремя газомазутными горелками ГМГП рис.2. Размещено на Рис.1 Котел марки ДКВР.
Тепловой расчет котла ДКВР 10/13. 1.Описание и анализ объекта. Курсовая Работа Дквр 10-13. Котел ДКВр 10-13. Топочной камеры и конвективной части котла. Курсовая работа [115,2 k].
Курсовая Работа Котлы Дквр 10/13
1- экранные трубы; 2- верхний барабан; 3- манометр; 4- предохранительные клапаны; 5- трубы питательной воды; 6- сепаратор пара; 7- предохранительная пробка; 8- камера догорания; 9- перегородки; 10- конвективные трубки; 11- обдувочное устройство; 12- нижний барабан; 13- продувочный трубопровод. Номинальная тепловая мощность горелки ГМГП-120 - 1,75 МВт. Она предназначена для совместного сжигания газа и мазута.
Распыл мазута обеспечивается водяным паром. Горелка снабжена диффузором (6), задающим угол раскрытия факела, и имеет раздельные газовые (4) и мазутные (5) сопла. Воздух подается в межсопловое пространство. Благодаря утопленному положению сопел на выходе горелки создается эжекционный эффект. Конструкция горелки обеспечивает легкий розжиг печи при пуске установки (подача только газа), хорошее смешение распыленного жидкого топлива с воздухом, подсос дымовых газов в корень факела (эжекционный эффект).
Подача воздуха в межсопловое пространство (между потоков газа и жидкого топлива) создает условия двухстадийного сжигания топлива. На рис.2 показан профиль пламени форсунки ГМГП-120 с двухфронтальным сгоранием топлива. Первичный воздух подается в межсопловое пространство с коэффициентом избытка воздуха 1,0 и смешивается с жидким топливом. Испарившееся горючее и кислород воздуха поступают во внутренний фронт горения, где происходит неполное сгорание.
Продукты химического недожога практически полностью сгорают во внешнем фронте пламени. Кислород во внешний фронт последнего поступает диффузией из воздуха, подсасываемого через амбразуру форсунки в топочное пространство. Суммарный коэффициент избытка воздуха а составляет 1,10-1,15. Кроме этого, за счет эжекционного эффекта в корень факела подсасываются дымовые газы, понижая содержание кислорода в подаваемом в межсопловое пространство воздухе, что приводит к понижению температуры горения на 50-70°С.
Понижение температуры горения замедляет скорость химических реакций и приводит к заметному удлинению факела пламени. Учитывая, что в технологической печи около 80% тепла передается радиацией, то радиационный тепловой поток остается практически неизменным и сохраняется тепловой баланс печи. Котлы ДКВР состоят из следующих основных частей: двух барабанов (верхний и нижний); экранных труб; экранных коллекторов ( камер ). Барабаны котлов на давление 13 кгс/см2 имеют одинаковый внутренний диаметр ( 1000 мм ) при толщине стенок 13 мм.
Для осмотра барабанов и расположенных в них устройств, а также для очистки труб шарошками на задних днищах имеются лазы; у котла ДКВР-20 с длинным барабаном имеется еще лаз на переднем днище верхнего барабана. Для наблюдения за уровнем воды в верхнем барабане установлены два водоуказательных стекла и сигнализатор уровня. У котлов с длинным барабаном водоуказательные стекла присоединены к цилиндрической части барабана, а у котлов с коротким барабаном к переднему днищу. Из переднего днища верхнего барабана отведены импульсные трубки к регулятору питания. В водяном пространстве верхнего барабана находятся питательная труба, у котлов ДКВР 20-13 с длинным барабаном - труба для непрерывной продувки; в паровом объеме - сепарационные устройства. В нижнем барабане установлены перфорированная труба для периодической продувки, устройство для прогрева барабана при растопке и штуцер для спуска воды. Боковые экранные коллекторы расположены под выступающей частью верхнего барабана, возле боковых стен обмуровки.
Для создания циркуляционного контура в экранах передний конец каждого экранного коллектора соединен опускной необогреваемой трубой с верхним барабаном, а задний конец - перепускной трубой с нижним барабаном. Вода поступает в боковые экраны одновременно из верхнего барабана по передним опускным трубам, а из нижнего барабана по перепускным. Такая схема питания боковых экранов повышает надежность работы при пониженном уровне воды в верхнем барабане, увеличивает кратность циркуляции. Экранные трубы паровых котлов ДКВР изготовляют из стали 512.5 мм.
В котлах с длинным верхним барабаном экранные трубы приварены к экранным коллекторам, а в верхний барабан ввальцованы. Шаг боковых экранов у всех котлов ДКВР 80 мм, шаг задних и фронтовых экранов - 80 130 мм. Пучки кипятильных труб выполнены из стальных бесшовных гнутых труб диаметром 512.5 мм. Концы кипятильных труб паровых котлов типа ДКВР прикреплены к нижнему и верхнему барабану с помощью вальцовки. Циркуляция в кипятильных трубах происходит за счет бурного испарения воды в передних рядах труб, т.к. Они расположены ближе к топке и омываются более горячими газами, чем задние, вследствие чего в задних трубах, расположенных на выходе газов из котла вода идет не вверх, а вниз.
Топочная камера в целях предупреждения затягивания пламени в конвективный пучок и уменьшения потери с уносом ( Q4 - от механической неполноты сгорания топлива), разделена перегородкой на две части: топку и камеру сгорания. Перегородки котла выполнены таким образом, что дымовые газы омывают трубы поперечным током, что способствует теплоотдаче в конвективном пучке.
Технологические параметры. Таблица 1 Параметр ед.изм. Min норма max. Производительность т/ч 19,5 20,0 20,5 Температура перегретого пара С 180 195 210 Давление в барабане котла МПа 1,2 1,30 1,4 Температура питательной воды после экономайзера С 140 150 175 Содержание О в отходящих газах% 1,33 1,40 1,47 Температура отходящих газов С 180,5 190,0 199,5 Давление газа перед горелками МПа 0,0475 0,0500 0,0525 Разрежение в топке мм.вод.ст. 4,75 5,00 5,25 Уровень в барабане относительно его оси мм -100 0 +100 2.
АВТОМАТИЗАЦИЯ РАБОТЫ ПАРОВОГО КОТЛА Обоснование необходимости контроля, регулирования и сигнализации технологических параметров. Регулирование питания котельных агрегатов и регулирование давления в барабане котла главным образом сводится к поддержанию материального баланса между отводом пара и подачей воды. Параметром характеризующим баланс, является уровень воды в барабане котла. Надежность работы котельного агрегата во многом определяется качеством регулирования уровня. При повышении давления, снижение уровня ниже допустимых пределов, может привести л нарушению циркуляции в экранных трубах, в результате чего произойдет повышение температуры стенок обогреваемых труб и их пережег. Повышение уровня также ведет к аварийным последствиям, так как возможен заброс воды в пароперегреватель, что вызовет выход его из строя.
В связи с этим, к точности поддержания заданного уровня предъявляются очень высокие требования. Качество регулирования питания также определяется равенством подачи питательной воды. Необходимо обеспечить равномерное питание котла водой, так как частые и глубокие изменения расхода питательной воды могут вызвать значительные температурные напряжения в металле экономайзера. Барабанам котла с естественной циркуляцией присуща значительная аккумулирующая способность, которая проявляется в переходных режимах. Если в стационарном режиме положение уровня воды в барабане котла определяется состоянием материального баланса, то в переходных режимах на положение уровня влияет большое количество возмущений.
Основными из них являются.изменение расхода питательной воды, изменение паросъема котла при изменении нагрузки потребителя, изменение паропроизводительности при изменении при изменении нагрузки топки, изменение температуры питательной воды. Регулирование соотношения газ-воздух необходимо как чисто физически, так и экономически. Известно, что одним из важнейших процессов, происходящих в котельной установке, является процесс горения топлива. Химическая сторона горения топлива представляет собой реакцию окисления горючих элементов молекулами кислорода. Для горения используется кислород, находящийся в атмосфере. Воздух в топку подается в определенном соотношении с газом посредством дутьевого вентилятора.
Соотношение газ-воздух примерно составляет 1.10. При недостатке воздуха в топочной камере происходит неполное сгорание топлива. Не сгоревший газ будет выбрасываться в атмосферу, что экономически и экологически не допустимо. При избытке воздуха в топочной камере будет происходить охлаждение топки, хотя газ будет сгорать полностью, но в этом случае остатки воздуха будут образовывать двуокись азота, что экологически недопустимо, так как это соединение вредно для человека и окружающей среды. Система автоматического регулирования разряжения в топке котла сделана для поддержания топки под наддувом, то есть чтобы поддерживать постоянство разряжения(примерно 4мм.вод.ст.). При отсутствии разряжения пламя факела будет прижиматься, что приведет к обгоранию горелок и нижней части топки.
Дымовые газы при этом пойдут в помещение цеха, что делает невозможным работу обслуживающего персонала. В питательной воде растворены соли, допустимое количество которых определяется нормами. В процессе парообразования эти соли остаются в котловой воде и постепенно накапливаются. Некоторые соли образуют шлам - твердое вещество, кристаллизующееся в котловой воде. Более тяжелая часть шлама скапливается в нижних частях барабана и коллекторов. Повышение концентрации солей в котловой воде выше допустимых величин может привести к уносу их в пароперегреватель.
Поэтому соли, скопившиеся в котловой воде, удаляются непрерывной продувкой, которая в данном случае автоматически не регулируется. Расчетное значение продувки парогенераторов при установившемся режиме определяется из уравнений баланса примесей к воде в парогенераторе. Таким образом, доля продувки зависит от отношения концентрации примесей в воде продувочной и питательной.
Чем лучше качество питательной воды и выше допустимая концентрация примесей в воде, тем доля продувки меньше. А концентрация примесей в свою очередь зависит от доли добавочной воды, в которую входит, в частности, доля теряемой продувочной воды. Сигнализация параметров и защиты, действующие на останов котла, физически необходимы, так как оператор или машинист котла не в силах уследить за всеми параметрами функционирующего котла. Вследствие этого может возникнуть аварийная ситуация. Например при упуске воды из барабана, уровень воды в нем понижается, вследствие этого может быть нарушена циркуляция и вызван пережег труб донных экранов.
Сработавшая без промедления защита, предотвратит выход из строя парогенератора. При уменьшении нагрузки парогенератора, интенсивность горения в топке снижается.
Курсовая Работа На Тему
Горение становится неустойчивым и может прекратиться. В связи с этим предусматривается защита по погашению факела. Надежность защиты в значительной мере определяется количеством,схемой включения и надежностью используемых в ней приборов. По своему действию защиты подразделяются на действующие на останов парогенератора; снижение нагрузки парогенератора; выполняющие локальные операции. Согласно вышеперечисленного автоматизация работы парового котла должна осуществляться по следующим параметрам: по поддержанию постоянного давления пара; по поддержанию постоянного уровня воды в котле; по поддержанию соотношения 'газ - воздух'; по поддержанию разрежения в топочной камере. ВЫБОР АВТОМАТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ. Для автоматизации работы котла выбираем программируемый контроллер семейства МИКРОКОНТ-Р2.
Программируемые контроллеры МИКРОКОНТ-Р2 имеют модульную конструкцию, что позволяет произвольно наращивать число входов-выходов в каждой точке управления и сбора информации. Высокая вычислительная мощность процессора и развитые сетевые средства позволяют создавать иерархические АСУ ТП любой сложности. Конструктивное исполнение микроконтроллера МИКРОКОНТ. Данный микроконтроллер имеет модульную конструкцию (рис. 4) Все элементы (модули) семейства выполнены в закрытых корпусах единого исполнения и ориентированы на установку в шкафах. Присоединение модулей ввода/вывода (EXP) к модулю вычислителя (СРU) выполняется с помощью гибкой шины расширения (плоский кабель) без использования шасси ограничивающего возможности расширения и снижающего гибкость при компоновке Автоматизация парового котла Рис.4 В состав данного микроконтроллера входят следующие модули: Модуль процессора. CPU-320DS центральный процессор, RAM-96 K, EPROM-32 K, FLASH32 K, SEEPROM 512.
Содержание 1. Введение 3 2.
Назначение и теплотехнические характеристики котла 4 3. Описание конструкции котла 5 4.
Топка и горелочные устройства 8 5. Топливо и топливоприготовление 10 6. Тепловой расчет и конструирование участков поверхности нагрева котла 17 6.1 Общие положения 17 6.2 Расчет теплового баланса 17 6.3Тепловой расчет топочной камеры и конструиварование радиационных поверхностей нагрева 19 6.4 Расчет теплообмена в топке 21 6.5 Расчет и конструирование конвективных поверхностей нагрева 24 6.6 Прилегающие поверхности нагрева 34 6.7 Выносные поверхности нагрева 35 7. Тепловая схема котла 38 8. Гидродинамика пароводяного тракта котла 40 9.
Сообщество –это группа ЧКФР, объединенных общими интересами (не глобального, а локального характера), которым необходима отдельная площадка для их обсуждения. Инструкция по разборке фотоаппарата canon mf3110. Любой ЧКФР может вступить в любое сообщество или в несколько сообществ одновременно. Создать сообщество может любой ЧКФР, состоящий в клубе не менее полугода.
Аэродинамический расчет котла 42 10. Выбор тяго-дутьевого оборудования 51 11. Методы регулирования температуры пара 56 12. Коррозия, водоподготовка 59 13. Экологические требования по эксплуатации котла 60 14. Золоулавливание, внешние газоходы, дымовая труба 61 15.
Конструкционные, теплоизоляционные и жаропрочные материалы, примененные в конструкции 65 16. Арматура котла 67 17. Фундамент, каркас, компоновка и крепеж элементов конструкции котла 68 18. Расчет на прочность отдельного элемента котла (на выбор из конструкции котла) 72 19. Заключение 76 20. Библиографический список 77 21.
Приложения в расчетно-пояснительной записке 78 Содержание Выдержка из текста Температура первичного пара регулируется впрысками питательной воды. Способ регулирования температуры пара рециркуляцией газов, предусматриваемый в настоящее время для большинства блочных установок, также основан на изменении тепловосприятия пароперегревателя. Несмотря на то, что теплосодержание газов по мере увеличения рециркуляции несколько снижается, тепловосприятие пароперегревателя возрастает благодаря увеличению коэффициента теплоотдачи от газа к трубам вследствие рос-та объемов и скоростей газов.
Рециркуляция газов может служить достаточно эффективным средством регулирования температуры вторичного пара при малых нагрузках котла. Газ обычно отбирается из газохода между водяным экономайзером ВЭ и воздухоподогревателем ВП и нагнетается дымососом рециркуляции в область холодной воронки или в верхнюю часть топки. В последнем случае рециркуляция способствует снижению шлакования. Регулирование производительности дымососа рециркуляции осуществляется направляющими аппаратами. При отключенном дымососе рециркуляции и неплотности газовых заслонок вследствие обратного движения газов из топки возможен занос золой всего тракта, регулирующих органов и дымососа, а также разогрев короба вблизи топки.
Для предотвращения этого предусматривается подвод уплотняющего воздуха в нагнетательный тракт между двумя шиберами. Шибер на линии подвода воздуха оснащается колонкой дистанционного управления, связанной блокировкой с электродвигателем дымососа рециркуляции.
При отключении дымососа автоматически производятся закрытие шиберов на стороне всасывания и нагнетания и открытие шибера на линии подвода уплотняющего воздуха. Включение дымососа происходит автоматически по импульсу снижения температуры вторичного пара. Регулирование изменением положения факела в топке поворотными горелками приводит к перераспределению тепловосприятий парообразующих поверхностей нагрева и пароперегревателя.
Температура газов на выходе из топки оказывает большое влияние на температуру пара. При повороте горелок вниз факел опускается, отдача тепла экранным трубам увеличивается и температура газов в конце топки снижается.
Это приводит к уменьшению тепловосприятия пароперегревателя и снижению температуры пара. Аналогичный эффект происходит при регулировании температуры изменением избытка воздуха в топке.
В этом случае, однако, увеличиваются потери тепла с уходящими газами и расход электроэнергии на собственные нуждыКоррозия, водоподготовкаПоверхности нагрева омываются высокотемпературными газами и подвергаются газовой коррозии (окалинообразованию). При t 500ºС З.О.П. Не держится и начинается газовая коррозия. Это характерно для Ст10 и Ст20. В продуктах сгорания содержатся водяные пары температура точки росы которых зависит от их парциального давления. Если, то H2O конденсируется, при этом плёнка воды способствует доставке кислорода (Fe + O2 → Fe 2O3).
Присутствие серы в топливе повышает температуру точки росы (S + O2 → SO2 и 5% SO2 взаимодействует с кислородом SO2 + O → SO3 (при t 1300ºC) → SO3 + H2O → H2SO4↑, но если, то будет сернокислотная коррозия Fe + H2SO4 → Fe 2(SO4) + ↑H2). Экологические требования по эксплуатации котлаЗагрязнение воздушной среды котельными установками и ТЭС, использующими в качестве топлива — торф, древесные опилки и лигнин, связано с выбросами в дымовую трубу токсичных газов (диоксида и оксида серы, окислов азота, окиси углерода) и мелкодисперсной золы. Так как для проектируемой мини ТЭЦ основным видом топлива является лигнин, то при его сжигании выделяются вредные вещества, загрязняющие окружающую среду. Перечень загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу и их предельно допустимая концентрация в атмосфере населенных пунктов приведен в таблице 16. Предельно допустимая концентрациявредных веществ в атмосфере населенных пунктовТаблица 16. Наименование веществаПредельно-допустимая концентрация, мг/м 3 максимально-разоваясреднесуточнаяПыль и в том числе зола 0,50,15Сернистый ангидрид (SO2)0,50,05Серный ангидрид (SO3)0,30,03Оксид углерода 3,01,0Диоксид азота 0,0850,085 Для отвода уходящих газов из котлоагрегатов в атмосферу служат дымовые трубы.
Необходимая высота дымовой трубы определяется для электростанции в зависимости от расхода топлива, содержания золы и токсичных газов. Золоулавливание, внешние газоходы, дымовая трубаОпределение минимальной высоты трубы производим в такой последовательности: 1. Определяем выброс золы (г/с)г/с где ВР=69.34 т/ч — расчетный часовой расход топлива всеми котлами, работающими на дымовую трубу; ηЗЛ — КПД золоуловителя,%. ΗЗЛ=99%;q 4 — потеря теплоты от механической неполноты горения, q 4=3% (6, табл. 74); АР — зольность топлива, АР=8,52%.
Определяем выброс SO2(г/с)г/сгде SP — содержание серы в рабочей массе топлива, SP =0,31%;μSO2и μS- молекулярная масса SO2 и S, их отношение равно 2. Определяем выброс оксидов азота, рассчитываемый по NO2(г/с)г/сгде β 1 — безразмерный поправочный коэфф., учитывающий влияние качества сжигаемого топлива и способа шлакозолоудаления на выход оксидов азота,β 1=1,4, β 3 — коэфф., учитывающий конструкцию горелок, β 3=1;r — степень рециркуляции продуктов сгорания, при отсутствии рециркуляции r=0; β 2 — коэфф., характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих продуктов сгорания в зависимости от условия подачи их в топку, β 2=0; к — коэфф., характеризующий выход оксидов азота на 1 т сожженного топлива, к=3,05кг/т. Определяем диаметр устья дымовой трубы (м)м, где VТР=94,78 м 3/с — объемный расход продуктов сгорания через трубу при температуре их в выходном сечении; ωВЫХ=25 м/с- скорость продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы (из аэродинамического расчета котлоагрегата).
Определяем коэфф. F иυМ: Определяем коэфф. Mв зависимости от параметра f: 8.
Определяем безразмерныйкоэфф. N в зависимости от параметра υМ:При υМ2 n=1. Определяем предварительную минимальную высоту дымовой трубы (м) во втором приближении мТак как разница между H1 иH больше 5%, то второй уточняющий расчет: f'=1,378 и υМ'=9,81;m 1=0,858 иn 1=1; 10.
Второй уточняющий расчет (м) м 11. Определяем выброс СО (г/с)г/с 12. Определяем выброс SO3(г/с)г/с 13. При высоте дымовой трубы H2 определяем максимальную приземную концентрацию каждого из вредных веществ (золы, SO2, NO2, SO3, СО) по формулам мг/м 3 мг/м 3 мг/м 3 мг/м 3 мг/м 3 где F — безразмерныйкоэфф., учитывающий скорость оседания золы в атмосферном воздухе, принимается равным 2. Проверяется условие, при котором безразмерная суммарная концентрация не должна превышать 1, т. Так как указанное условие не соблюдается, то увеличим высоту дымовой трубы, при которой безразмерная суммарная концентрация не превысит 1, т.
Примем 120 м. Производим пересчет максимальных приземных концентраций каждого из вредных веществмг/м 3 мг/м 3 мг/м 3 мг/м 3 мг/м 3 Следовательно, принимаем к установке дымовую трубу из железобетона высотой 120 м и с диаметром выходного отверстия 3,6 м. При сжигании твердого топлива и удалении шлака в твердом состоянии только незначительная часть золы топлива остается в шлаке, а большая часть ее (90%) уносится дымовыми газами из котельного агрегата. Содержащаяся в дымовых газах летучая зола сильно загрязняет атмосферный воздух и оказывает вредное воздействие на человеческий организм и растения, а также резко увеличивает износ газоходов и дымососов. Поэтому проектируемая ТЭЦ, сжигающая твердое топливо — лигнин, оборудуется золоулавливающими устройствами — электрофильтрами (см. раздел «Расчет и подбор вспомогательного оборудования для котлоагрегатов и турбоустановки»), для эффективной очистки дымовых газов в соответствии с требованиями санитарных норм. Проблема очистки дымовых газов от диоксида серы в данном дипломном проекте не рассматривалась, но как рекомендация — необходима установка абсорбера до электрофильтра с использованием известково-известнякового метода очистки дымовых газов. Сущность способа заключается в том, что в поток дымовых газов, выходящих из котла, при температуре примерно 18.
°С впрыскивается суспензия гидроокиси кальция. При этом происходит нейтрализация двуокиси серы известью, а вода испаряется за счет тепла дымовых газов. Дымовые газы, содержащие смесь твердых частиц продуктов нейтрализации и золы топлива, поступают в электрофильтр, в котором происходит частичная доочистка дымовых газов от двуокиси серы за счет избытка подаваемой гидроокиси кальция. Конструкционные, теплоизоляционные и жаропрочные материалы, примененные в конструкцииВ котле ДКВр-20−13−250ГМ применяется двухступенчатая схема испарения с установкой во второй ступени выносных циклонов. Это позволяет уменьшить процент продувки и улучшить качество пара при работе на питательной воде с повышенным солесодержанием. Во вторую ступень испарения входит часть труб боковых экранов переднего топочного блока. В котельный пучок вода подаётся из верхнего барабана через обогреваемые трубы последних рядов самого пучка.
Котлы ДКВр-20−13−250ГМ (Е-20−1,4−250ГМ) снабжены рециркуляционными трубами, которые расположены в обмуровке боковых стенок топки, что повышает надежность работы циркуляционных контуров боковых экранов. В верхних барабанах размещаются сепарационные и питательные устройства, нижние барабаны являются шламоотстойниками. По окружности верхнего барабана, в области труб экранов и подъемных труб котельного пучка, установлены щитки, подающие пароводяную смесь на зеркало испарения.
Для сжигания топлива котёл ДКВр-20−13−250ГМ (Е-20−1,4−250ГМ) комплектуется газомазутными горелками типа ГМ. Камеры фронтового и заднего экранов крепятся кронштейнами к обвязочному каркасу, при этом одна из опор может быть неподвижной, а другая — подвижной.
Камеры боковых экранов крепятся к специальным опорам. Арматура котлаДля управления работой, обеспечения безопасных условий эксплуатации и расчётных режимов работы ОКН должны быть снабжены: запорной и запорно-регулирующей арматурой; указателями уровня жидкости; приборами для измерения давления и температуры; предохранительными устройствами; приборами безопасности. Тип арматуры, её количество и места установки выбираются организацией разработчиком проекта из конкретных условий эксплуатации и требований Правил. Арматура должна иметь маркировку: наименование или товарный знак завода-изготовителя; условный проход; условное давление; направление потока среды; марку материала корпуса. На маховике арматуры обозначается направление при открывании и закрывании.
Арматура с условным проходом для котлов и трубопроводов 5. Мм и более и для сосудов (из легированной стали и цветных металлов) более 2. Мм должна иметь паспорт или сертификат.
Арматуру, имеющую маркировку, но не имеющую паспорта, допускается применять после ревизии, испытания и проверки марки материала. При этом должен быть составлен паспорт. На трубопроводах в целях облегчения открытия задвижек и вентилей, требующих значительного вращающего момента, а также для прогрева паропроводов, они должны быть оснащены обводными линиями (байпасами), диаметр которых определяется проектной организацией. На трубопроводах на вентили, задвижки и приводы к ним должны наноситься надписи:. номер или условное обозначение запорного или регулирующего органа, соответствующие эксплуатационным схемам или инструкциям;.
указатель направления в сторону закрытия (З) и открытия (О). Арматура должна устанавливаться в местах удобных для обслуживания и ремонта. Фундамент, каркас, компоновка и крепеж элементов конструкции котлаШахты и высоты соединительного газохода в мощных котлах применяют Т-образную компоновку с двумя конвективными шахтами, расположенными по обе стороны топки.
Суммарное сечение обеих конвективных шахт увеличивается при сохранении обычных габаритов и способов крепления конвективных поверхностей нагрева. Тяго — дутьевые машины также устанавливаются на нулевой отметке.
Т-образная компоновка особенно подходит для котлов, работающих на топливе с абразивной золой (типа экиба — стузских), для которых в целях уменьшения золового износа ограничивают скорость продуктов сгорания. Однако при такой компоновке возникают конструктивные затруднения в отводе продуктов сгорания от двух конвективных шахт. Конструкция Т-образного котла сложнее П-образного, она требует и большего расхода металла. Уменьшения пролета потолочных балок достигают при разделении топки и конвективной шахты на две части. Образуется паровой котел в виде двух корпусов (каждый со своим каркасом и отдельной обмуровкой), в которых поверхности нагрева расположены симметрично (двухкорпусная симметричная компоновка). При наличии отключающей арматуры отдельного корпуса и симметричных обоих корпусов технологическая схема соответствует дубль-блоку.
В дубль-блоке симметричная компоновка позволяет работать с половинной мощностью блока на одном корпусе при остановленном другом, что несколько улучшает маневренные свойства, но удорожает установку и повышает удельный расход топлива нз 1 кВт-ч, так как при работе на одном кор — пусе с половинной нагрузкой блока гидравлическое сопротивление перегревателя соответствует номинальному. Экономичность турбины на частичных нагрузках тоже снижается. В двух — и многоходовых схемах движения газов топку и газоходы выполняют с промежутком между ними и самостоятельной обмуровкой или без промежутка с общей разделяющей стенкой из плотных экранов Их называют соответственно разомкнутыми и сомкнутыми газоходами. Для размещения воздухоподогревателей либо используют нижнюю часть конвективной шахты, либо их выносят за пределы котла или даже за пределы главного здания. Этим освобождается место для установки горелок необходимости для применения дробевой очистки конвективных поверхностей нагрева. Каркас парового котла. Современные мощные котлы отечественного производства, как правило, выполняют с П-образной и Т-образной компоновкой.
Различие конструкций этих агрегатов и распределение нагрузки, вызываемой их элементами, оказывают непосредственное влияние на конструкцию каркаса. Каркас представляет собой металлическую конструкцию, предназначенную для установки всех элементов котла: барабана, поверхностей нагрева и коллекторов, обмуровки, изоляции и обшивки, трубопроводов и коробов, помостов и лестниц обслуживания и др. Тренер s.t.a.l.k.e.r ветер перемен v1.003. Различают каркасы с самостоятельным фундаментом, не связанным со строительной конструкцией здания, и каркасы, совмещенные с несущими конструкциями здания. В конструкциях с самостоятельным фундаментом каркас воспринимает всю весовую нагрузку котла и передает ее на фундамент. Нагрузка на фундамент складывается из массы котла и его каркаса и массы рабочего тела — воды и пара.
Для предотвращения возникновения дополнительных напряжений, вызываемых тепловыми деформациями, конструкция котла должна предусматривать свободу тепловых расширений. Паровой котел связан с внешним оборудованием, обеспечивающим его работу: пылепригото — вительной установкой, питательными трубопроводами. Он связан с турбиной паропроводами. В ряде конструкций применяют комбинированную обмуровку: накаркасную щитовую в области призматической части топки и натрубную для холодной воронки или наклонного пода. При расширении экранных блоков, подвешенных к потолочным балкам каркаса, натрубная обмуровка перемещается вниз вместе с трубами. Во избежание присоса воздуха в месте сочленения обеих частей обмуровки по периметру топки образуют температурный шов. Для ограждения конвективных газоходов обычно применяют накаркасную обмуровку.
При натрубной обмуровке топочной камеры по периметру горизонтального газохода предусматривают температурный шов в вертикальной плоскости, соединяющий шахты топочной камеры и конвективного газохода. В ряде конструкций натрубную обмуровку распространяют и на часть конвективной шахты с расположением температурного шва III—III по периметру вертикального газохода. Чем большую часть поверхности котла охватывает натрубная обмуровка, тем при меньшей температуре работает температурный шов и тем проще и надежнее его конструкция. Тепловая изоляция. Барабан и коллекторы, паропроводы перегретого пара, питательные трубопроводы, трубопроводы непрерывной продувки, газовоздухопроводын т. Находятся вне обмуровки и располагаются вокруг агрегата, над потолком или вдоль его стен.
Перечисленные элементы оборудования имеют температуру 200— 600 °C, и их покрывают тепловой изоляцией для защиты персонала от ожогов и уменьшения потери теплоты в окружающую среду. Допустимая по санитарным условиям температура наружной поверхности изоляции не должна превышать 55 °C.
Высококачественная тепловая изоляция позволяет уменьшить тепловые потери по сравнению с неизолированной поверхностью на 95— 97%, что обеспечивает также улучшение санитарно-гигиенических условий труда. Изоляция барабана, коллекторов, трубопроводов и арматуры, кроме того, улучшает условия работы металла этих элементов, так как уменьшается температурный перепад по толщине металла, а следовательно, снижаются и температурные напряжения. Наружной поверхности изоляции придают гладкую и механически прочную поверхность оклейкой ее хлопчатобумажной тканью с последующим окрашиванием либо покрывают металлическим кожухом и также окрашивают. Окраска позволяет различать по цвету разные потоки. Расчет на прочность отдельного элемента котла (на выбор из конструкции котла) Допускаемые напряжения принимались наименьшими из следующих значений: При расчете дымогарных труб и трубы контроля пламени, работающих под наружным давлением, допускаемое напряжение должно быть уменьшено в 1,2 раза по сравнению со случаем, когда используются формулы расчета по внутреннему давлению.
Расчетная схема колтла приведена на рисунке 5. Рисунок 5 ЗаключениеСовременный котел оснащается системами автоматизации, обеспечивающими надежность и безопасность его работы, рациональное использование топлива, поддержание требуемой производительности и параметров пара, повышение производительности труда персонала и улучшение условий его работы, защиту окружающей среды от вредных выбросов.
Библиографический список 1. Тепловой расчет котельных агрегатов: Нормативный метод. — М.: Энергия, 1973.-295с.2. М, Самойлов Ю.Ф., Модель З.Г.
Компоновка и тепловой расчет парогенератора. — М.: «Энергия, 1975. Аэродинамический расчет котельных установок: Нормативный метод. — Л.: Энергия, 1977,-265с.4. Сидельковский Л.Н., Юренев В, Н. Парогенераторы промышленных предприятий.
— М.: Энергия, 1978, — 336 с. 5. Общие правила выполнения чертежей. — М.: Изд-во стандартов, 1984. Основные положения. — М: Изд-во стандартов, 1983. Приложения в расчетно-пояснительной запискеПриложение 1 Соотношение единиц измеренияВеличинаМКГСССИ 123МассаСилаПлотностьУдельный весДавление 1 атм (тех)=1041кгс/см 2735,6 мм рт.ст.1атм (физ)=1,033кгс/см 2760мм рт.ст.1мм рт.ст.1кгс/м 21 барУдельная энтальпия 1 ккал/кгУдельная энтропия 1 ккал/(кгК)4,187Удельная теплоемкость 1 ккал/(кг)Коэффициенты теплоотдачи, теплопередачи 1,163Коэффициент теплопроводности 1,163Работа, энергияКоличество теплоты 1 ккалМощностьТепловой поток 20.
Библиографический список 1. Тепловой расчет котельных агрегатов: Нормативный метод. — М.: Энергия, 1973.-295с. М, Самойлов Ю.Ф., Модель З.Г. Компоновка и тепловой расчет парогенератора. — М.: «Энергия, 1975.
Аэродинамический расчет котельных установок: Нормативный метод. — Л.: Энергия, 1977,-265с. Сидельковский Л.Н., Юренев В, Н. Парогенераторы промышленных предприятий. — М.: Энергия, 1978, — 336. Общие правила выполнения чертежей.
— М.: Изд-во стандартов, 1984. Основные положения. — М: Изд-во стандартов, 1983. Список литературы.